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Ciência Florestal, Vol. 20, No. 2, Apr-Jun, 2010, pp. 345-356 RIGIDEZ E RESISTÊNCIA DE VIGAS ESTRUTURAIS DE MADEIRA LAMINADA COLADA E COM PERFIL I COMPOSTAS POR DIFERENTES ADESIVOS BENDING STIFFNESS AND RESISTENCE OF STRUCTURAL GLULAM BEAMS AND I –JOIST COMPOSED OF DIFFERENT ADHESIVES Alexsandro Bayestorff da Cunha1 Jorge Luis Monteiro de Matos2
Recebido para publicação em 01/10/2007 e aceito em 21/01/2010. Code Number: cf10028 RESUMO A madeira sempre foi utilizada estruturalmente na construção civil na forma sólida, com baixo grau de processamento e inovação tecnológica e, muitas vezes, em outros componentes como em pisos, paredes e telhados. Entretanto, a mudança nos padrões adotados envolveu o aperfeiçoamento da tecnologia, bem como a mudança do conceito estético e funcional requerido nas construções. Dessa forma, surgiram as vigas estruturais em madeira como a Madeira Laminada Colada (MLC) e com Perfil em I que apresentam uma série de vantagens como à alta resistência em relação ao seu peso. O objetivo geral do presente estudo foi avaliar o efeito do tipo de adesivo sobre a resistência e rigidez de vigas estruturais de Madeira Laminada Colada (MLC) e com perfil em I de Pinus taeda. Os adesivos utilizados no experimento foram a Resorcina Fenol Formaldeído (RFF), a Melamina Uréia Formaldeído (MUF) e o Poliuretano (PUR). O processo de fabricação das vigas envolveu a classificação das peças, fabricação de emendas, junção, montagem e prensagem. Os ensaios envolveram a avaliação das propriedades estruturais sob flexão como Módulo de Elasticidade (MOE) e Ruptura (MOR). Na análise dos valores médios obtidos para as variáveis não foram encontradas diferenças significativas para as vigas de MLC, entretanto, nas vigas com perfil em I, verificouse a superioridade do adesivo PUR no valor médio do MOR. Em relação aos tipos e gramaturas de adesivos utilizados, observou-se que o adesivo RFF necessita de maior quantidade do produto para atender ao mecanismo da adesão, 500 g/m2. Dois parâmetros tornaram o adesivo PUR diferenciado em relação aos demais; o tempo de cura 24 vezes mais rápido, tornando-o mais vantajoso sob o ponto de vista de volume de produção e o tempo em aberto mais curto que requer procedimentos especiais. As vigas de MLC apresentaram valores médio superiores, mas a escolha do modelo de viga deve ser analisada cuidadosamente, levando-se sempre em consideração a resistência requerida e o custo do material a ser utilizado na confecção destas. Palavras- chave: madeira laminada colada; viga com perfil em I; adesivos potenciais para vigas. ABSTRACTWood has always been structurally used in solid form in civil construction, with a low degree of processing and technological innovation, and many times in other constituents such as floors, walls and roofs. However, changes in the adopted standards involve the refinement of technology, as well as, changes of the esthetic and functional concepts required in constructions. Thus, structural wood beams, such as glulam and I – joist, have emerged, presenting a series of advantages such as high resistance in relation to weight. The general objective of this study was to evaluate the effect of the type of adhesive on the strength and stiffness of beams of Glulam and I-joist of Pinus taeda. The adhesives used in the experiment were resorcinol-phenolformaldehyde (RFF), melamine-urea-formaldehyde (MUF) and polyurethane (PUR). The process of manufacturing the beams involved the classification of the parts, manufacturing of the finger joint, junction, assembly and pressing. The assays involved the assessment of structural properties of bending such as the Elasticity Model and Rupture. In the analysis of the average values for the variables, no significant differences were found for the glulam, however, for the I - joist, the superiority of the PUR adhesive was verified, based on the average value of the rupture model. In relation to the types and weights of the adhesives used, it was observed that the RFF adhesive needed a greater amount of the product to provide the mechanism of adherence, 500 g/m2. Two parameters made the PUR adhesive different in relation to the others: a 24 times faster healing time, making it more advantageous from the point of view of volume of production; and the shorter open time, which requires special procedures. The glulam beams showed higher mean values, but the choice of the beam model must be analyzed carefully, always taking into consideration the required resistance and the cost of the material to be used in the confection. Keywords: glulam; I – joist; potential adhesives for beams. INTRODUÇÃOApesar da multiplicidade de recursos florestais, no Brasil, a questão da construção civil envolve interesses de grandes monopólios como o do aço, concreto e plástico. Produtos fabricados com esses materiais vão se consolidando e gradativamente substituindo a madeira. A pouca utilização da madeira de reflorestamento tem origem na falta de informação das possibilidades de uso da madeira de qualidade (LAROCA, 2002). Em países como os Estados Unidos, Canadá, Austrália e Japão a madeira é muito utilizada na construção de habitações com resultados satisfatórios. A madeira como material de construção oferece vantagens que superam outros materiais tradicionais. Dentre as potencialidades da madeira, destacam-se, segundo Andrigueto e Szücs (2006): resistência mecânica elevada em relação à massa própria, facilidade de usinagem, resistência química apreciável, boas propriedades de isolamento térmico e elétrico, além de ser matéria-prima renovável na natureza e apresentar baixo consumo energético para a sua produção. A grande variabilidade das espécies de coníferas, bem como todas as peculiaridades do pinus reflorestado em relação às madeiras folhosas não deve ser entendida como inviabilização do uso dessa madeira como material estrutural e, sim, deve ser estudada e entendida para garantir sua boa aplicação. Stamato et al. (2006) citam que diversas são as aplicações da madeira de pinus em estruturas industrializadas, sobretudo pelo fato de que a grande maioria das tecnologias desenvolvidas para a industrialização de estruturas de madeira é voltada para o uso de coníferas como matéria-prima. Nesse contexto, a madeira laminada colada e vigas com perfil I apresentam-se como uma forma racional de emprego da madeira na construção de estruturas, obtida pela associação de peças.Essa técnica facilita a construção de grandes estruturas, com dimensões e formas variadas, limitadas, apenas, ao local onde serão fabricadas e ao meio de transporte utilizado. Como uma das vantagens principais, permite a redução dos defeitos observados em peças de madeira maciça com grandes dimensões. De acordo com dados da UNECE/FAO (2006), a produção de madeira laminada colada bateu recorde nos Estados Unidos no ano de 2004, atingindo cerca de 17.500 m3; e as vigas com perfil em I aumentaram a participação no mercado de painéis estruturais, sendo que no ano mencionado representava nos Estados Unidos 46% dos painéis utilizados para estrutura de pisos comparada com o de madeira sólida que abrangia neste mesmo ano 39%, e 15% para outros produtos. Denomina-se “Madeira Laminada Colada”o conjunto de peças de madeira reconstituídas partindo de lâminas (tábuas), de dimensões relativamente reduzidas se comparadas às dimensões da peça final assim constituída. Essas lâminas, que são unidas por colagem, ficam dispostas de tal maneira que as suas fibras estejam paralelas entre si (SZÜCS, 2006). A MLC tem seus usos mais frequentes em estruturas de cobertura, elementos estruturais principais para pontes, torres de transmissão, edifícios, embarcações, banzos de escadas e corrimão, equipamentos decorativos planos ou em relevos, esquadrias e móveis.Isso se deve ao fato da MLC adaptar-se a uma significativa variedade de formas e apresentar alta resistência a solicitações mecânicas em função de seu peso próprio relativamente baixo (ZANGIÁCOMO, 2003). As vigas com perfil I são a segunda geração de produtos engenheirados que envolve um painel estrutural que compõe a alma e outro tipo de painel ou madeira sólida nas flanges (GREEN e HERNANDEZ, 1998). As flanges podem ser de madeira sólida ou painéis de lâminas paralelas (PLP); Painéis compensados e Oriented Strand Board (OSB) são usados para a alma da viga (SMULSKI,1997). Para se construir vigas estruturais de grandes dimensões, é necessário a confecção das emendas longitudinais, transversais ou ambas. Essa técnica permite a construção de vigas com mais de 43 metros de vão livre. As emendas de topo e bisel, em nível industrial, caíram em desuso, pois representam um grande desperdício de madeira, sobretudo para menores inclinações, sendo substituídas por emendas denteadas (NASCIMENTO et al., 2002). Dessa forma, o objetivo geral do presente estudo foi avaliar o efeito do tipo de adesivo sobre a resistência e rigidez de vigas estruturais de Madeira Laminada Colada (MLC) e com perfil em I (I-joist) de Pinus taeda, voltadas para a construção civil e habitacional. MATERIAL E MÉTODOO processo de confecção das vigas estruturais foi desenvolvido na Battistella Indústria e Comércio Ltda, em Lages, Santa Catarina. Já os ensaios tecnológicos foram realizados no Laboratório de Tecnologia da Madeira da Universidade Federal do Paraná. Os ensaios de flexão estática foram desenvolvidos de acordo com a norma americana American Society for Testing Materials (ASTM D198-05a, 2007) e os cálculos das variáveis de interesse de acordo com a EN 789 (2004) e a ASTM D198-05a (2007). AmostragemPara a confecção das vigas estruturais foram utilizadas 1.088 peças de madeira serrada que apresentavam inicialmente 32 mm X 128 mm X 2050 mm de dimensões nominais e teor de umidade médio de 12%; tais peças foram utilizadas para Madeira Laminada Colada (MLC) e para as flanges das vigas em I. Já para a alma do segundo modelo de viga, foram utilizadas oito painéis estruturais de OSB (Oriented Strand Board) com dimensões de 18 mm X 1600 mm X 2500 mm. Os adesivos utilizados no processo foram: a Resorcina Fenol Formaldeído (RFF), a Melamina Uréia Formaldeído (MUF) e o Poliuretano (PUR). As vigas estruturais apresentavam 3.100 mm de comprimento, 122 mm de largura e 156 mm de altura (Figura 1). Desta forma, foram confeccionadas 55 vigas estruturais distribuídas em seis tratamentos, conforme apresentado na Tabela 1. As vigas de MLC foram compostas por seis peças de madeira serrada e aplainada com 26 mm de espessura, as quais foram coladas face e face e emendadas nos topos com encaixes dentados. Já as vigas com perfil I foram formadas por duas peças de madeira serrada e aplainada, sendo coladas e perfazendo a flange com 52 mm de espessura; a alma formada por três painéis de OSB com 1050 mm de comprimento, 78 mm de largura e 18 mm de espessura. A alma da viga foi fresada juntamente com a face da flange que estava voltada para dentro da peça. Classificação das peças para as vigas estruturais de MLC e das flanges das vigas com perfil ITodas as peças de madeira serrada passaram inicialmente pelo processo de pré-bitolamento em uma plaina de quatro faces. Esse procedimento objetivou facilitar a visualização dos defeitos na classificação visual das peças. As peças passaram a apresentar as seguintes dimensões: 30 mm X 126 mm X 2050 mm. Os processos de destopo e classificação foram feitos conjuntamente de acordo com a metodologia utilizada rotineiramente pela empresa para a classificação das peças, dessa forma, evitou-se que as peças fossem classificadas por métodos de difícil empregabilidade nas indústrias. Sendo assim, o colaborador classificou visualmente as peças observando as seguintes características: a) densidade: as peças foram classificadas como densas quando apresentavam seis ou mais anéis de crescimento e mais de 1/3 da seção transversal contendo madeira de lenho tardio, ou quatro ou mais anéis de crescimento e mais de 1/2 da seção transversal contendo madeira de lenho tardio; e Não Densa (ND) para as demais densidades (média e baixa). As peças classificadas como densas foram utilizadas nas duas lamelas da extremidade inferior e superior das vigas de MLC e nas duas lamelas das flanges das vigas em I; já as não densas foram utilizadas nas quatro lamelas internas das vigas de MLC; b) presença de defeitos e a densidade das peças: na classe de madeira densa não eram permitidos defeitos como nó solto, nó tipo gravata, nó firme atravessando a peça em espessura, medula nos dois lados da peça, esmoado e rachaduras; já para a classe de madeira não densa não eram permitidos defeitos como nó gravata, nó atravessando a peça em espessura, rachaduras e esmoado. c) Comprimento das peças: além da classificação visual, as peças a serem utilizadas nas extremidades não poderiam ter comprimento inferior a 800 mm e as do miolo inferior a 300 mm. O processo de fabricação dos dentes nas peças de madeira serrada aplainadas e destopadas na classificação foi realizado por uma fresadeira Tocheto Modelo T-10 dotada de oito jogos de cinco facas cada um, com movimento giratório. As emendas dentadas verticais tipo finger joint foram efetuadas com dentes de 26 mm de profundidade, conforme recomendado pela norma DIN-68-140 (1972). Na confecção das emendas para o adesivo PUR, o equipamento, além de efetuar os cortes, realizava também a transferência do adesivo da bomba aplicadora até os dentes através de um pente aplicador colocado logo após o jogo de facas. Já os outros dois adesivos, a RFF e a MUF foram aplicados com auxílio de um pincel. O adesivo MUF foi preparado na proporção cem partes de resina para vinte partes de catalisador e para a RFF, cem partes de resina para 15 partes de catalisador. O processo de junção das peças para a formação da lamela foi realizado em uma emendadeira automática Tocheto Modelo T-20 que aplicava pressão necessária no ponto de junção dos dentes de duas peças. Caracterização do fresamento nas peças que compõem as vigas com perfil IPara as vigas com perfil I, foi necessário a realização do fresamento nas lamelas internas das flanges e nas peças de OSB. As lamelas internas foram fresadas com três dentes e profundidade de 13 mm. Juntamente com a operação de fresamento, as peças foram aplainadas nas quatro faces, regularizando as dimensões em 122 mm e 26 mm para largura e espessura, respectivamente. As chapas de OSB foram inicialmente cortadas nas dimensões de utilização: 1.040 mm de comprimento e 78 mm de largura; e fresadas em espessura com 4 dentes e uma profundidade de 13 mm. Aplicação do adesivo nas faces das lamelas de MLC e nas fresas das vigas com perfil IAntes da aplicação do adesivo nas lamelas da MLC e das flanges das vigas em I, as vigas foram montadas sobre cavaletes para se distribuir as lamelas quanto ao distanciamento entre as emendas, que não deveria ser inferior a 20 cm, mas em virtude da madeira utilizada, a distância mínima utilizada no estudo entre as emendas foi de 12 cm. O equipamento para a aplicação dos adesivos RFF e MUF nessas lamelas foi o sistema de rolos, aplicando gramatura dupla de 400g/m2 para a MUF e 500 g/m2 para a RFF respectivamente. Na formulação do adesivo MUF foram utilizadas cem partes de resina para vinte partes de catalisador. Quanto ao adesivo RFF foram preparadas cem partes de adesivo para 15 partes de catalisador. Nas vigas com perfil I, a aplicação do adesivo (mesma proporção do utilizado nas vigas de MLC) foi feita na fresa da peça interna da flange com auxílio de um pincel para se ter o direcionamento do adesivo no local desejado, ou seja, na junção da alma com a flange. O sistema de aplicação do adesivo poliuretano foi diferenciado em ambos os modelos de viga, em função da sua rápida cura; dessa forma, para as lamelas de MLC e para as flanges das vigas com perfil I, foi utilizado aplicador de cortina, sem necessidade de mistura. Já nas partes fresadas da viga em I, foi utilizada uma mangueira que direcionava o adesivo ao local desejado. A gramatura utilizada para esse adesivo foi de 200 g/m2. O processo de prensagem das vigas estruturais foi efetuado em uma prensa Baioni Press Modelo BP/TR. Na prensa, as vigas foram dispostas separadamente por tratamento, utilizando temperatura ambiente e uma pressão superior de 14 MPa e lateral 12 MPa. Dessa forma, o processo foi concluído após 12 horas de prensagem. Ensaios de resistência estruturalNa realização dos ensaios das vigas para a obtenção dos valores de MOE e MOR foi utilizado como referência o método descrito pela seção 4 da ASTM D 198-05a (2007), o qual visa à determinação das propriedades de flexão para vigas estruturais feitas de madeira sólida ou laminada, ou ainda componentes estruturais. Para a realização dessa atividade, foi utilizada uma máquina universal de ensaios (Emic DL – 30000). A distância entre os pontos de apoio foi de 2700 mm, sendo que a distância entre o ponto de reação até o ponto de aplicação de carga foi de 900 mm (metade do vão de cisalhamento), conforme prescrito na norma ASTM D198-05a (2007); que determina para a avaliação das propriedades de flexão estática uma relação entre a metade do vão de cisalhamento pela altura da viga (a/h) um intervalo de 4 a 6. Para a determinação da deformação da viga ao longo do ensaio, utilizou-se um extensômetro com capacidade de variação de deformação de 2,5 cm partindo do ponto inicial do ensaio. O extensômetro foi posicionado na linha neutra da viga, sendo fixado em uma barra Yoke. O início dos ensaios consistiu na determinação velocidade de aplicação da carga, que deveria ser suficiente para obter-se a ruptura em 10 minutos de acordo com a norma, não menos que 6 minutos e não mais que 20 minutos. Sendo assim, determinou-se uma velocidade de 0,6 mm / minuto. O módulo de elasticidade da viga no ensaio destrutivo foi calculado levando-se em consideração o incremento da relação força e deformação no intervalo de 10 e 40% da força máxima, adotandose para obtenção desses parâmetros como referência a Norma Européia EN 789 (2004). A equação utilizada para cálculo do Módulo de Elasticidade (MOE) com correção do efeito do cisalhamento foi:
Em que: MOE = Módulo de Elasticidade (MPa); (com correção do efeito cisalhamento); F40% = Carga correspondente a 40% da carga máxima (N); F10% = Carga correspondente a 10% da carga máxima (N); L1 = Distância entre os pontos de apoio do Yoke (mm); a = Metade do comprimento do vão de cisalhamento (mm); def40% = Deformação correspondente a 40% da carga máxima (mm); def10% = Deformação correspondente a 10% da carga máxima (mm); b = Largura da viga (mm); h = Altura da viga (mm). O módulo de ruptura foi calculado com base na força máxima aplicada durante a realização do ensaio de flexão estática, conforme a seguinte fórmula:  Em que: MOR = Módulo de Ruptura (MPa); a = Metade do comprimento da zona de cisalhamento (mm); b = Largura da viga (mm); h = Altura da viga (mm). RESULTADOS E DISCUSSÃO Madeira laminada coladaOs valores obtidos para Módulo de Elasticidade das vigas estruturais de MLC compostos pelos três adesivos são apresentados na Tabela 2. Observa-se o maior valor médio para vigas produzidas com adesivo poliuretano (15.795 MPa) em relação às médias obtidas para o resorcinol (15.287 MPa) e ao melamínico (15.164 MPa). Isso pode ser atribuído à grande dispersão relativa a fatores não controláveis do experimento, sobretudo a madeira. A dispersão dos resultados pode ser verificada, por exemplo, dentro do tratamento que é caracterizado pelo adesivo MUF, em que o menor valor representa 75% do maior valor. Observa-se pela analise de variância apresentada na Tabela 3 que o valor de F calculado é menor que o F critico indicando a inexistência de diferença estatística entre a média dos tratamentos. Nesse caso, para as vigas de MLC, a escolha do adesivo mais adequado dependerá das características econômicas de manuseio, preço e volume de produção. Outro parâmetro para decisão do adesivo a ser utilizado refere-se a questões ambientais com requisitos de baixos níveis de emissão de formaldeído dos produtos. Esse parâmetro tem sido recentemente utilizado como barreira comercial e limitador de uso por alguns países. Recentemente foram incorporados o adesivo melamínico e o poliuretano. O PUR tem um grande poder de ligação a um reduzido tempo de cura; mas, em contrapartida, pouco tempo em aberto, o que vem a dificultar o manuseio desse produto, necessitandose de equipamentos especiais para a sua aplicação e uma logística precisa para a prensagem. Para o incremento dos valores de MOE das vigas, deve-se realizar a classificação das lamelas por meio de ensaios não destrutivos, selecionando-se as peças com maiores valores de MOE para serem alocadas nas regiões mais exigidas da viga, ou seja, nas zonas de tração e compressão. O valor do módulo de ruptura é apenas comparativo, não sendo influenciado pela relação vão e altura da viga. A análise dos valores do MOR está apresentada na Tabela 2, na qual se observa que os maiores valores médios se encontram nas vigas com adesivo melamínico (28 MPa), enquanto que os resultados menos expressivos são das vigas unidas com o resorcinólico, invertendo a situação encontrada na determinação do MOE. Mesmo assim, não houve diferenças estatísticas significativas entre as médias dos tratamentos, como pode ser observado na Tabela 4. Os valores de carga máxima e MOR são influenciados por fatores relacionados à madeira e a fatores externos com o processo de composição da viga. Entre esses fatores estão os encaixes, seja no comprimento dos dentes, nas distâncias entre os dentes na viga ou na falta de pressão durante a efetivação da junção. No presente estudo, foram observados três tipos de rupturas nas vigas: por tração na camada inferior da viga, região oposta a aplicação da carga; nas regiões com a presença de agentes redutores de resistência como nos encaixes e na presença de nós; e em menor escala na região de cisalhamento na linha de cola ao longo do eixo longitudinal da viga, onde se tem a presença do adesivo. Andrigheto e Szücs (2006) realizaram ensaios de flexão estática em MLC de Pinus spp com 3.150 mm de comprimento e 315 mm de altura, sendo composta por 12 lâminas classificadas de acordo com análise visual e propriedades físicas/mecânicas da madeira. Os resultados do experimento demonstraram nas vigas com ¼ de lâminas com qualidade superior nas camadas mais externas, MOE médio de 12.449 MPa e MOR de 40 MPa; para as vigas com 1/6 de lâminas com qualidade superior MOE de 10.054 MPa e MOR de 38 MPa; já quando foram utilizadas lâminas invertidas (lâminas das camadas externas no sentido perpendicular as do miolo) nas regiões de maior esforço, o MOE foi de 11.459 MPa e o MOR de 32 MPa. Em estudo realizado por Nielsen (1998) com vigas laminadas coladas de Eucalyptus spp, com seção retangular de 10 X 23 cm e adesivo Resorcinol Formaldeído, demonstrou que as vigas formadas com peças de material genético de Eucalyptus grandis de árvores com idade média de 9 anos, de duas procedências distintas, um MOE de 10.674 MPa e MOR de 41 MPa para densidade média de 0,63 g/ cm3; 11.383 MPa e 35 MPa para densidade média de 0,68 g/cm3. Já o material da segunda procedência apresentou MOE e MOR de 9.974 MPa e 34 MPa respectivamente para a primeira densidade e para a segunda densidade 12.484 MPa e 48 MPa. Relacionando-se os estudos, verifica-se que quando comparado com os ensaios em MLC tanto de Pinus spp como de Eucalyptus spp, os resultados foram superiores na variável MOE, sendo que o menor valor de 13.115 MPa, obtido com o adesivo MUF, foi superior aos encontrados pelos pesquisadores relacionados. Já o MOR foi inferior, com média entre os três adesivos de 26 MPa, representando somente 81% do menor valor do estudo com madeira de Pinus spp. Essa inversão indica que as cargas necessárias para romper as vigas foram menores, refletindo diretamente nos valores da variável. Quanto ao MOE, pode-se dizer que as vigas apresentaram menor deformabilidade e maior resistência, consequentemente, melhores as características da madeira para uso estrutural. Assim, mesmo com os expressivos resultados, devese enfatizar que os valores de MOE encontrados para vigas de MLC podem ser aumentados com o efetivo controle dos defeitos da madeira admitidos para a classificação e distribuição correta das lamelas. Vigas com perfil em INesse perfil de viga estrutural, foram repetidos os mesmos ensaios aplicados a vigas MLC. A Tabela 5 apresenta os valores de MOE, observando-se novamente a superioridade das vigas que utilizaram o poliuretano como adesivo com 15.499 MPa, seguido das vigas com o adesivo MUF e RFF. Essa superioridade não foi significativa dentro e entre os tratamentos, Tabela 6. Em estudo realizado por Pedrosa (2003) com vigas com perfil I constituídas por PLP, Compensado de Pinus taeda e Eucalyptus dunnii, e OSB de Pinus spp, encontrou como melhores resultados as vigas formadas com chapas de OSB como alma, e PLP de Pinus sp e Eucalyptus sp como flanges, com valores de MOE de 13.739 MPa e 19.613 MPa. Enquanto que o valor de médio de MOE entre os três tratamentos do presente estudo foi de 15.309 MPa, mesmo as flanges sendo compostas por duas peças de madeira serrada coladas face a face; sendo que segundo especificações de fabricantes o material mais indicado para esse fim seriam chapas de PLP. Quanto ao emprego de chapas de OSB em vigas com perfil I, pode-se afirmar que é o material mais adequado para a composição da alma, pois, durante a confecção das vigas, se tentou o emprego de painéis compensados estruturais, mas em virtude da necessidade de fresamento para a melhoria do desempenho dos encaixes, todos apresentaram deficiências. A fabricação das vigas estruturais com perfil I exige uma maior atenção dos colaboradores, tendo em vista que necessitam da implementação de encaixes. Outro fator que dificulta a fabricação dessas vigas é a falta de equipamento específico para tal fim, como aplicadores de adesivo. Caso o adesivo utilizado na composição seja o PUR, os cuidados devem ser redobrados, tendo em vista o pouco tempo em aberto, seu alto poder corrosivo e seu alto poder de adesão, podendo ficar aderido aos pratos da prensa. Da mesma forma que nos valores de MOE da madeira laminada colada, evidencia-se uma grande dispersão dos valores dentro dos tratamentos como, por exemplo, no tratamento com adesivo melamínico que tem seu maior valor em 20.698 MPa e o menor valor em 11.069 MPa, correspondendo a quase a metade do primeiro valor de MOE mencionado. Essa dispersão é devido a constituição das flanges, pois o material utilizado na alma do composto, painéis de OSB, apresenta-se como um material com grande homogeneidade em sua estrutura. Os valores encontrados para MOR em Vigas com Perfil I são apresentados na Tabela 5, na qual se verifica que as vigas coladas com adesivo RFF e MUF apresentaram 13 MPa de resistência, enquanto as vigas que utilizaram o adesivo PUR, 23 MPa; cerca de 44% superior. Esse fato fez com que houvesse uma diferença estatística entre os valores médios dos tratamentos neste ensaio. Essa diferenciação foi comprovada pela Análise da Variância e pelo Teste de Tukey a 5% de significância (Tabela 5 e 7). Na análise da variância, observa-se que o F calculado (14,4119) foi superior ao F crítico (3,3852), caracterizando a diferenciação entre os tratamentos. No teste de Tukey, evidenciou-se que a diferença está entre os tratamentos que utilizaram os adesivos RFF e MUF em relação ao PUR que foi superior. A superioridade das vigas em que foi utilizado o adesivo poliuretano estava evidenciada na obtenção de todas as variáveis (MOE e MOR), mas nunca de forma significativa. Esse fato é decorrente das características da madeira utilizada nas flanges, que apresentaram vários fatores redutores de resistência como a presença de defeitos naturais, que pode ser eliminado durante a fase de classificação das peças e em razão das junções por meio de dentes colados com os adesivos utilizados; nesse caso, destaca-se o adesivo PUR; tendo em vista que defeitos nas peças todas as vigas possuíam e os dentes das junções foram implementados de forma uniforme na fresadeira. Relações entre matéria-prima e a resistência das vigas estruturais Na tabela 8, observa-se que a área a ser colada é sempre a mesma, ou seja, entre os encaixes e nas faces das peças, mantendo sempre as mesmas condições de classificação; tendo em vista que pode variar o número de junções dependendo da qualidade da madeira utilizada. A gramatura utilizada para o adesivo PUR é de 200 g/m2 em linha simples, cerca de 50% menor que o adesivo MUF e 40% menor que o RFF, isso representa uma diminuição da quantidade de adesivo a ser utilizado por unidade de área. Para Madeira Laminada Colada, utilizando-se as características das vigas do presente estudo, temse para o adesivo PUR 378,20 g de adesivo para a colagem face a face e 15,22 g para a colagem das 24 junções necessárias no composto, totalizando 383,42 g; quando se faz um comparativo com as vigas coladas com o adesivo resorcinólico, tem-se aproximadamente 256% a mais de adesivo para se produzir o mesmo composto. Quando se compara com o adesivo melamínico, 205% de acréscimo na quantidade de cola. Essas variações estão relacionadas diretamente à gramatura utilizada na aplicação dos adesivos, segundo as recomendações dos catálogos das empresas fornecedoras. Quando se analisam as vigas com perfil I , a situação não é diferenciada da madeira laminada colada, o adesivo poliuretano permanece com a aplicação de menores quantidades do produto, refletindo na diminuição dos custos de produção. Outro fator que coloca o adesivo PUR em posição de destaque diante dos dois outros tipos de adesivos utilizados é o reduzido tempo de cura em temperatura ambiente; enquanto os adesivos tradicionais atingem o tempo de cura em aproximadamente 12 horas, o PUR atinge em minutos, aumentando a produtividade. Dessa forma, destaca-se a utilização do PUR para a fabricação de vigas estruturais, salientando que devem ser tomados alguns cuidados na sua aplicação como na sua grande velocidade de cura e no poder corrosivo quando em contato com roupas e com a pele. Outro fator importante a destacar é a necessidade de equipamento específico para a aplicação do adesivo e a distribuição de desmoldante na prensa. O tempo em aberto, ou seja, o tempo desde a aplicação do adesivo até o momento da prensagem deve ser o menor possível para que não ocorra um aumento na viscosidade, passando do momento elástico máximo de aplicação, tendo como consequência a falha penetração do adesivo na madeira e a queda na qualidade da colagem. Exemplifica-se que, em condições de temperatura de 20oC,e a madeira com 12% de umidade, tem-se como tempo de início do processo da solidificação cerca de 8 minutos para o adesivo PUR, o que pode ser uma grande vantagem em processos que contam com equipamentos adequados e grande velocidade de produção, ou desvantagem em outros, pois deve-se aplicar o adesivo e na sequência realizar a prensagem, caso contrário, perde-se todo o material que está sendo trabalhado. O tempo citado pode ser diminuído ainda mais com o aumento da temperatura ambiente. Em termos de diferença de resistência entre os dois modelos de viga, não foram evidenciadas diferenças significativas para o MOE, somente para MOR que apresentou valores médios de 26,67 MPa para MLC e 16,33 MPa para Perfil I; sendo assim, as vigas com perfil I apresentam algumas características de destaque diante da MLC como o seu peso em relação à resistência, a quantidade de madeira serrada utilizada, a utilização de chapas de partículas reconstituídas (OSB) e a menor quantidade de adesivo a ser utilizado na sua composição; em contrapartida, tem-se a necessidade de adotar maiores cuidados no decorrer do processamento das vigas como na montagem e o acréscimo de algumas operações como o fresamento das flanges e das chapas. CONCLUSÕESO módulo de elasticidade das vigas demonstrou que as vigas estruturais de Madeira Laminada Colada com adesivo poliuretano apresentou os melhores índices de resistência média numérica, mas essa diferença de resistência entre os três tratamentos não foi evidenciada na Análise da Variância. O módulo de ruptura apresentou a mesma tendência sem diferença estatística significativa entre os resultados dentro e entre os tratamentos; estando as rupturas localizadas nas regiões tracionadas da viga, nas regiões que contêm redutores de resistência e na área de cisalhamento na linha de cola. As vigas com perfil I apresentaram diferenças estatísticas entre os valores médios de módulo de ruptura entre os tratamentos que utilizaram adesivo resorcinólico e melamínico em relação ao poliuretano, que obteve coeficiente superior aos dois tradicionalmente utilizados pela indústria. Os valores médios encontrados para o adesivo poliuretano nos ensaios foram aproximadamente 44% maiores. Como a variável para a classificação das vigas estruturais é o módulo de elasticidade, deve-se adotar como parâmetro de escolha entre os tratamentos o custo do material a ser utilizado no composto e a facilidade de emprego do adesivo no processo industrial. A quantidade de material utilizado para a produção das vigas de Madeira Laminada Colada foi de 0,059 m3 de madeira serrada, enquanto que para as vigas com perfil I teve-se 0,043 m3. Em virtude da diferenciação das gramaturas utilizadas para cada adesivo, observou-se que o adesivo resorcinólico necessita de maiores quantidades de adesivo; sendo assim, tem-se como consequência o maior custo de aquisição entre os adesivos estudados. Quanto ao adesivo melamínico, mesmo apresentando gramatura de 400 g/m2, acabou se aproximando muito em custos quando comparado com o adesivo poliuretano que apresenta gramatura em linha simples de 200 g/m2. O fator de diferenciação entre os adesivos melamínico e o poliuretano além da pequena diferença de custo é o tempo de cura e em aberto. O tempo em aberto é maior para o adesivo MUF, podendo ficar aproximadamente uma hora para ser aplicado; já o PUR em condições normais de trabalho, tem-se 8 minutos. Quanto ao tempo de cura o PUR apresentou considerável diferença, cerca de 24 vezes mais rápido; enquanto que o RFF e o MUF curam em 12 horas, o PUR atinge o ponto em meia hora. REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS
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